燃油輥道窯經(jīng)油改氣后,由于受到原有設(shè)備的限制,燒成成本偏高。經(jīng)過(guò)對(duì)該輥道窯分析,發(fā)現(xiàn)窯內(nèi)擋火墻位置、數(shù)量以及燃燒器的設(shè)置(排布)不盡合理。
1、窯內(nèi)擋火墻的改造
原擋火墻(見(jiàn)圖1)多達(dá)數(shù)十道,造成燃燒產(chǎn)物難以排出,燒成帶壓力太大,輥棒上下溫差過(guò)大,致使產(chǎn)品上翹。為解決此問(wèn)題,加大了窯頭排煙風(fēng)機(jī)的排出量,能耗指標(biāo)達(dá)2.38MJ/kg瓷;之后對(duì)窯爐擋火墻位置及尺寸進(jìn)行了改造(見(jiàn)圖2),預(yù)熱帶增加了燒嘴,窯頭排風(fēng)機(jī)開(kāi)至改造前的一半,產(chǎn)品生產(chǎn)正常,能耗指標(biāo)降至2.17MJ/kg瓷。
由此可以看出,擋火墻位置及尺寸的不合理,窯頭排煙風(fēng)機(jī)排煙量的增加,增大了熱耗。通常燃燒產(chǎn)物必須與排煙量相匹配,且有足夠的燃?xì)饬恐硷L(fēng)量才能保證其燒成制度及壓力制度正常;如果排煙量過(guò)大,將會(huì)影響窯爐燒成帶和預(yù)熱帶的壓力制度,甚至?xí)绊懹行蓭У拈L(zhǎng)度及燒成制度,使能耗增加。
2、安裝亞高速燒嘴
此輥道窯原來(lái)安裝的是渦流燒嘴,在生產(chǎn)過(guò)程中其火焰長(zhǎng)度、燒嘴調(diào)節(jié)比均受到限制,預(yù)熱帶燒嘴經(jīng)常發(fā)生熄火現(xiàn)象,在水平方向,產(chǎn)品釉面色差、磚坯尺寸誤差問(wèn)題普遍存在。改造后全部換成了亞高速燒嘴,并在此基礎(chǔ)上增設(shè)了4對(duì)燒嘴,過(guò)去存在的問(wèn)題均得到了明顯的改善,改造后的燒嘴燃燒在整個(gè)窯內(nèi)空間進(jìn)行,為空間燃燒,形成透明火焰,燃燒產(chǎn)物的流動(dòng)速度加快,混合均勻,加熱效果非常好。另外,安裝亞高速燒嘴后,輥道窯燒成帶和預(yù)熱帶可以相對(duì)比較靈活地分段控制窯壓,不致造成熱氣外溢和冷空氣吸入,有利于熱工控制和操作;同時(shí),燃?xì)夤芫W(wǎng)壓力的變化和窯外溫度對(duì)燃燒的影響也不敏感。預(yù)熱帶采用熱負(fù)荷比較低的燒嘴,由于亞高速燒嘴調(diào)節(jié)幅度比較大,可以減少燃?xì)饬亢椭硷L(fēng)量,保持燃?xì)馀c空氣的適宜配比,維持燃?xì)獾暮侠砣紵,保持火焰具有一定的剛性且不漂浮,這樣,整條輥道窯熱效率都得以提高,能耗成本大大降低。
3、調(diào)整空氣系數(shù)
對(duì)于輥道窯來(lái)說(shuō),在進(jìn)磚量一定和條件下,窯溫T受天燃?xì)饬髁縧n、空氣流量lg以及空氣系數(shù)α等的影響,空氣系數(shù)α=1.05~1.10。該窯爐所配套的助燃風(fēng)機(jī)為9~19.5,6A,11kw,調(diào)整前風(fēng)機(jī)處于全開(kāi)啟狀態(tài),粗略估算其空氣過(guò)剩系數(shù)在1.8以上,后對(duì)此風(fēng)面逐步進(jìn)行調(diào)整,同時(shí)對(duì)窯頭排煙風(fēng)機(jī)的排煙量進(jìn)行調(diào)整。當(dāng)助燃風(fēng)機(jī)閥門(mén)調(diào)至原開(kāi)啟量的一半,排煙風(fēng)機(jī)調(diào)至原開(kāi)啟量的五分之二時(shí),能耗指標(biāo)降到大約1.96MJ/kg瓷,此時(shí)輥道窯窯壓達(dá)到最佳狀態(tài),窯頭冷空氣吸入量也降到最小,在排煙引入干燥器后能得到進(jìn)一步利用。由此可見(jiàn),通過(guò)調(diào)整空氣系數(shù),在提高燃燒溫度,降低氮氧化物的同時(shí),排煙量大大減少,熱能的浪費(fèi)也大大減少,進(jìn)一步提高了節(jié)能效果。
4、改造結(jié)果
通過(guò)此次改造,能耗指標(biāo)由大于2.38MJ/kg瓷降到小于1.96MJ/kg瓷,節(jié)約能耗約18%;在以后的生產(chǎn)運(yùn)行當(dāng)中,產(chǎn)品優(yōu)質(zhì)率提高近20%,煙氣余熱得到進(jìn)一步的利用,節(jié)能效果顯著,企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益得到明顯提高。