刀具幾何參數(shù)：g0=0°，a0=0°，br1×g01=1mm×15°，re=2.5mm。切削方式：單齒端面對稱干銑削。銑刀盤：d=125mm，gp=-9°，gr=-3°。機(jī)床：XS5040型立式升降臺(tái)銑床。
　　
　　 測量裝置：小型工具顯微鏡，Kistler三向壓電晶體測力儀，表面粗糙度測量儀。刀具耐用度試驗(yàn)方法在進(jìn)給量f=0.1mm/r，切削深度ap=1mm，切削速度分別為V=123、157m/min的切削條件下，分別對三種陶瓷刀具進(jìn)行刀具耐用度試驗(yàn)，繪出刀具磨損曲線，并建立T-V經(jīng)驗(yàn)公式。銑削力試驗(yàn)方法在進(jìn)給量f=0.1mm/r，切削深度ap=1mm，切削速度分別為V=123、157、196、247m/min的切削條件下，分別對YT15硬質(zhì)合金刀具和陶瓷刀具1進(jìn)行切削力試驗(yàn)，繪出主切削力曲線，并建立Fz-V 經(jīng)驗(yàn)公式。
　　
　　 加工表面粗糙度試驗(yàn)方法在切削速度V=123、157m/min的條件下，分別用三種陶瓷刀具進(jìn)行切削試驗(yàn)，并測量、記錄已加工工件的表面粗糙度值。3 試驗(yàn)結(jié)果與分析切削條件對刀具耐用度的影響本試驗(yàn)中，在相同切削用量(V=123、157m/min，ap=1mm，f=0.1mm/r)下得到的三種陶瓷刀具的后刀面磨損曲線如圖1所示。(a)V=123 m/min(b)V=157 m/min 三種陶瓷刀具的后刀面磨損曲線由圖可見，陶瓷刀具- 在正常磨損階段的磨損較劇烈，在很短時(shí)間內(nèi)就達(dá)到了刀具磨鈍標(biāo)準(zhǔn)；陶瓷刀具1、3的耐磨性較好，在刀具正常磨損階段的磨損較緩慢、均勻，與目前生產(chǎn)中普遍采用的YT15硬質(zhì)合金刀具相比，刀具耐用度有較大幅度提高。陶瓷刀具2在兩種切削速度條件下磨損均較嚴(yán)重的原因是切削溫度較高，工件材料中的Ni向刀具中心擴(kuò)散，使刀具表面硬度下降，刀具材料與工件材料親和性增大，粘結(jié)磨損隨之增大，導(dǎo)致刀具耐用度降低。
　　
　　 陶瓷刀具3的耐用度在V=157 m/min時(shí)較V=123 m/min時(shí)明顯下降，這是因?yàn)閂=123 m/min時(shí)刀具的主要磨損機(jī)制為磨料磨損和粘結(jié)磨損，刀具磨損較慢，因而耐用度較高；當(dāng)V=157 m/min時(shí)，隨著切削溫度升高，擴(kuò)散磨損在刀具磨損中所占比重上升，使刀具材料性能降低，刀具磨損加劇。陶瓷刀具1的耐用度最高(36min)，這是因?yàn)榈毒卟牧现械腟i3N4和TiC在切削過程中被氧化，在摩擦表面生成的含Si、Ti 氧化物起到了固體潤滑劑作用，可顯著降低刀具后刀面與工件間的摩擦力，從而減輕了刀具的粘結(jié)磨損，提高了刀具耐磨性。
　　
　　 對試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行線性回歸分析，可得出三種陶瓷刀具在f=0.1mm/r、ap=1mm 切削用量下銑削超高強(qiáng)度鋼的T-V經(jīng)驗(yàn)公式分別為陶瓷刀具1：T=8.492×103×V-1.048r=-0.885陶瓷刀具2：T=2.919×102×V-0.710r=-0.842陶瓷刀具3：T=8.578×107×V-3.065r=-0.927式中，T為耐用度，r為相關(guān)系數(shù)，表示T與V之間相關(guān)關(guān)系的密切程度。上述經(jīng)驗(yàn)公式反映了三種陶瓷刀具的耐用度與切削速度之間的關(guān)系，為后續(xù)試驗(yàn)中切削速度的選擇提供了重要依據(jù)。
　　
　　 切削條件對切削力的影響本試驗(yàn)中，在相同切削用量(V=123、157、196、247m/min，f=1.1mm/r，ap=1mm)下得到的YT15硬質(zhì)合金刀具和陶瓷刀具1的主切削力曲線。
　　
　　 YT15、陶瓷刀具1的主切削力曲線由圖可知：①在試驗(yàn)切削速度范圍( V=123~247m/min)內(nèi)，YT15硬質(zhì)合金刀具和陶瓷刀具1的主切削力Fz隨切削速度的提高而緩慢減小，這表明當(dāng)切削速度較低時(shí)，切削速度的提高可導(dǎo)致切削力下降；②與YT15硬質(zhì)合金刀片相比，陶瓷刀具1的主切削力較小，這主要是由于陶瓷刀具干切削時(shí)具有自潤滑功能，即陶瓷刀具中的 Si3N4、TiC 和Ti(NC)在高溫下發(fā)生氧化，氧化物附著在切屑與前刀面之間，可減小前刀面的平均摩擦系數(shù)，從而減小了主切削力。對試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行線性回歸分析，可得出這兩種刀具在f=0.1mm/r，ap=1mm 切削用量下銑削超高強(qiáng)度鋼的Fz-V經(jīng)驗(yàn)公式分別為陶瓷刀具1：Fz=418V-0.102r=-0.707YT15刀具：Fz=379V-0.075r=-0.740式中，F(xiàn)z為主切削力，r為相關(guān)系數(shù)，表示Fz與V之間相關(guān)關(guān)系的密切程度。切削條件對加工表面粗糙度的影響本試驗(yàn)中，在相同切削用量( V=123、157m/min，ap=1mm，f=0.1mm/r)下獲得的三種陶瓷刀具的加工表面粗糙度值。
　　
　　 三種陶瓷刀具的加工表面粗糙度試驗(yàn)刀具V(m/min)Ra(µm)等級陶瓷刀具11230.48081570.7707陶瓷刀具21230.51481570.4868陶瓷刀具31230.51281570.6048由表2 可知，工件的加工表面粗糙度值均在Ra0.480～0.770µm之間，這表明用陶瓷刀具加工超高強(qiáng)度鋼可獲得較好的表面質(zhì)量。這主要因?yàn)椋孩儆捎谠囼?yàn)采用端銑方式，由主切削刃起切除作用，而過渡刃和副切削刃起到了修光作用；②工件材料硬度高、韌性好，加工中塑性變形較大，刀具與加工表面的擠壓作用在一定程度上提高了加工表面質(zhì)量；③陶瓷刀具材料的自潤滑性能較好，刀具材料與工件之間的摩擦系數(shù)較小，銑削過程中刀具與工件的摩擦力較小，不易在前刀面形成滯留層和積屑瘤，因此可獲得較好的加工表面質(zhì)量。4 結(jié)論刀具耐用度試驗(yàn)表明：用陶瓷刀具加工超高強(qiáng)度鋼可顯著提高刀具耐用度，其中Si3N4-Al2O3基陶瓷刀具的切削性能最佳。切削力試驗(yàn)表明：采用陶瓷刀具加工超高強(qiáng)度鋼時(shí)的主切削力較采用YT15硬質(zhì)合金刀具時(shí)有所下降。用陶瓷刀具加工超高強(qiáng)度鋼可獲得較好的表面質(zhì)量，加工表面粗糙度在Ra0.480～0.770µm之間。