標(biāo)準(zhǔn)名稱：磚瓦工業(yè)隧道窯熱平衡、熱效率測定與計算方法
標(biāo)準(zhǔn)類型：中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)
標(biāo)準(zhǔn)號：JC428.-91
標(biāo)準(zhǔn)正文：
1主題內(nèi)客與適用范圍本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了磚瓦工業(yè)隧道窯熱平衡測定與計算的條件、基準(zhǔn)、符號、測定方法、計算方法以及計算結(jié)果的表達方式。本標(biāo)準(zhǔn)適用于使用固體燃料燒制粘土、頁巖磚瓦的隧道窯。使用其他燃料及原料燒制磚瓦的隧道窯可參照執(zhí)行。
2引用標(biāo)準(zhǔn)。
GB211煤中全水分的測定方法
GB
212煤的工業(yè)分析方法。
GB213煤的發(fā)熱量測定方法
GB2589綜合能耗計算通則。
GB
6054隧道式磚瓦干燥室熱平衡、熱效率測定與計算方法
JC
429磚瓦工業(yè)隧道窯。干燥室體系熱效率、單位熱耗、單位煤耗計算方法
3符號本標(biāo)準(zhǔn)所采用的符號見附錄A（補充件）。
4條件與基測定應(yīng)在窯爐正常連續(xù)生產(chǎn)狀態(tài)下進行。根據(jù)一個焙燒周期的實際測定結(jié)果進行熱平衡計算。
4．2基準(zhǔn)溫度為測定期間的環(huán)境溫度。
4．3外燃料的發(fā)熱量以應(yīng)用基低位發(fā)熱量為基準(zhǔn)。內(nèi)燃料的發(fā)熱量以干燥基低位發(fā)熱量為基準(zhǔn)。
4．4收支熱量的計算以一萬塊普通磚的質(zhì)量為計算基數(shù)，計算的最終結(jié)果一般用"千焦／萬塊"表示，必要時也可將其折算為用"千焦／噸（千克）"表示的熱量。
5熱平衡示意圖本標(biāo)準(zhǔn)熱平衡體系包括窯體和送（排）風(fēng)機兩部分。窯體以窯墻、窯頂?shù)耐獗砻婧透G底地平面為界。當(dāng)車底散熱和漏氣嚴(yán)重，并具備測試條件時底部也可以以窯車底面為界。界限以內(nèi)屬熱平衡體系，送（排）風(fēng)機與風(fēng)道是否劃入體系內(nèi)根據(jù)由測試條件所選定的測定位置確定，以測點為界限，靠近窯體一側(cè)的風(fēng)機與風(fēng)適應(yīng)劃入熱平衡體系內(nèi)，位于另一側(cè)的風(fēng)機和風(fēng)道均不屬熱平衡體系。在進行熱平衡測定與計算時體系以外不予考慮。在熱平衡體系范圍內(nèi)，所有的熱量收支項目應(yīng)按圖1所示繪出熱平衡示意圖。
6記錄、測定事項記錄、測定事項見附錄B（補充件）。
7測定方法
7．1測定起止時間測定前應(yīng)選一輛窯車作為起止時間的依據(jù)，熱平衡測定在該車從入窯至出窯的整個焙燒周期內(nèi)進行。原料和燃料的取樣及計量提前至構(gòu)成被測定的坯體1)的原料制備、成型階段內(nèi)進行。注：1）被測定坯體包括對全窯的熱平衡測定開始前半個焙燒周期和測定開始后一個焙燒周期內(nèi)進入窯內(nèi)的半成品。
7．2外界條件
7．2．1環(huán)境溫度環(huán)境溫度在距窯墻兩米和離地面一米以上的地方用玻璃溫度計測量，每小時測定一次，全周期的平均值為環(huán)境溫度。
7．2．2大氣壓強大氣壓強采用大氣壓力計測量。也可以采用當(dāng)?shù)貧庀蟛块T同期測量的數(shù)據(jù)。
7．3原料分析試樣在原料制備車間摻入內(nèi)燃料之前取樣。每間隔2～4h取樣一次，每次取樣約3kg，累計取樣次數(shù)不得少于10次，將所取得的全部試佯均勻混合后，用四分法縮分井留取試樣1kg，根據(jù)化學(xué)分析結(jié)果確定其所需的熱工計算參數(shù)。
7．4燃料
7．4．1內(nèi)燃料
7．4．1．1取樣內(nèi)燃料在原料制備車間即將摻入原料之前取樣，在被測試產(chǎn)品成型期間，每間隔約半小時取樣一
次，每次取佯約0.2kg，裝入密封容器內(nèi)。將全部試樣均勻混合后，用四分法縮分并留取試洋1kg供分析。
7．4．1．2組成及發(fā)熱量內(nèi)燃料的應(yīng)用基水分、分析基組成及發(fā)熱量分別按照GB211、GB212、GB213確定。各種原煤的發(fā)熱量也可以根據(jù)工業(yè)分析結(jié)果按照GB2589附錄的規(guī)定用經(jīng)驗公式計算求得。不同基準(zhǔn)發(fā)熱量之間的換算關(guān)系見附錄C（補充件）。
7．4．1．3每萬塊磚坯摻配量內(nèi)燃料應(yīng)采取稱量或測量流量的方法準(zhǔn)確地計量。每萬塊磚坯的內(nèi)燃料（干燥基）摻配量由測定期間內(nèi)燃料（干燥基）的累計消耗量除以對應(yīng)的濕坯累計產(chǎn)量確定。
7．4．2外燃料
7．4．2．l取樣在確定的測試周期內(nèi)，每間隔4h在投煤處煤堆表層分散取樣約0．5噸。裝入密閉容器內(nèi)，到測量停止時，將全部樣品均勻混合后用四分法縮分并留取試樣lkg供分析。
7．4．2．2組成及發(fā)熱量組成及發(fā)熱量的測量方法同7．4．1．2。
7．4．2．3每萬塊磚的外燃料消耗量測定期間所用外燃料應(yīng)與窯上存留燃料分開堆放，準(zhǔn)確計量。每萬塊磚的外燃料消耗量由測定期間外燃料（應(yīng)用基）實際消耗量除以對應(yīng)的磚產(chǎn)量確定。
7．5灰渣
7．5．1取樣在測量外燃料消耗量期間出窯的窯車中，分別收集三輛出窯時間順序被斷開的窯車車面上的灰渣（磚渣除外），在現(xiàn)場集中稱量計數(shù)，然后用四分法縮分并留取試樣1kg供分析。
7．5．2每萬塊磚的灰渣生成量每萬塊磚的灰渣生成量由收集到的灰渣總量除以對應(yīng)窯車的磚坯裝載量確定。
7．5．5灰渣含碳率灰渣含碳率的確定見附錄D（補充件）。
7．6煙氣和熱風(fēng)
7．6．1測定間隔時間在測定周期內(nèi)每間隔4h測定一次。熱平衡計算取各次測定結(jié)果的平均值。
7．6．2測定位置的選擇測定位置應(yīng)選在直風(fēng)道上與風(fēng)機的距離相當(dāng)于管適當(dāng)量直徑3～7倍長度的地方。
7．6．3溫度測溫儀器原則上用玻璃溫度計，也可以選用電阻溫度計或熱電偶溫度計。溫度數(shù)值由管道斷面的平均測量值確定。
7．6．4濕度氣體濕度可以用于濕球溫度計測量。也可以用冷凝計測量。冷凝計測量濕度的裝置如圖2所示。把接水瓶收集到的冷凝水量加上出冷凝器的氣體在該溫度下的飽和濕度時的水蒸氣量，再除以通過氣體的體積，所得之商確定為氣體的絕對濕度(ks／m[3])��氣體中水蒸氣的容積百分?jǐn)?shù)的計算方法見附錄以補充件）。
7．6．5流量氣體壓力用微壓計配合畢托管測量。測點選擇及流量的計算按照附錄刊補充件）的規(guī)定進行。
7．6．6氣體成分測定氣體成分原則上來用奧氏氣體分析儀。取樣位置同7．6．2，分析的方法和步驟見附錄C（參考件）。
7．7磚坯與磚
7．7．1測定間隔時間在測定周期內(nèi)，每隔約2h測定一次，熱平衡計算取各次測定結(jié)果的平均值。
7．7．2進出窯時的溫度與質(zhì)量磚坯測試樣品在即將人窯的窯車上采集，每次在坯垛頂部及四角各取一塊，共取五塊。磚的測試樣品在剛出窯的窯車上來集，每次在磚垛的四角及中部各取一塊，共取五塊。取得的樣品分別用半導(dǎo)體溫度計或表面熱電偶溫度計測量溫度，用感量為0．59的臺秤稱量質(zhì)量，根據(jù)各項測量的平均值確定該次磚坯與磚進出窯時的溫度與質(zhì)量。
7．7．3磚坯含水率每次測完磚坯溫度之后，留取兩塊樣品測定其含水率。將樣品在107℃的溫度下烘干至恒重，將其減量與坯體恒重的百分比確定為磚坯含水率。
7．7．4磚內(nèi)殘余含碳率將測定磚的溫度時所取樣品保留三組（三組樣品取樣的時間順序應(yīng)是不連續(xù)的），全部粉碎混合后用四分法縮分并留取試樣1kg，按照附錄D的分析步驟測定其含碳率。
7．8窯車
7．8．1進出窯時的溫度每間隔1～2h選定一輛即將進窯和剛出窯的窯車，測定進出窯時的溫度。不同材料的溫度應(yīng)分別測量。測定金屬材料的溫度至少在前后車輪和車架上取三個測點，測定非金屬耐火材料的溫度應(yīng)分別在窯車面中部取兩個測點和車沿四周取四個測點。然后分別計算出該次窯車進出窯時各種材料的平均溫度。熱平衡計算取各次測定結(jié)果的平均值。
7．9窯體
7．9．1測定間隔時間在測定周期內(nèi)每間隔6h測定一次，熱平衡計算取各次測定的平均值。
7．9．2測點的劃分測定前根據(jù)溫度的變化將窯體外表面劃分為若干個矩形面，同一面上各點溫度最大值與最小值之差不得大于3℃，每個面的中心作為一個測點。
7．9．5表面散熱流量按照規(guī)定的測定時間用表面熱電偶溫度計測定窯體表面溫度，并同時用玻璃溫度計測量周圍空間溫度，以此計算該表面當(dāng)時的散熱流量。若來用熱流計測定散熱時，應(yīng)在測定之前裝上測頭，使熱流值基本保持穩(wěn)定，然后在規(guī)定的時間內(nèi)記錄各測點的熱流值。根據(jù)對全部測點進行測定所取得的數(shù)據(jù)計算全窯的平均散熱流量。
7．10風(fēng)機風(fēng)機散熱使用熱流計測量。每臺風(fēng)機取1~2個測點。測定時間間隔同7．9．1。測定方法及要求同7．9．3。
7．11窯內(nèi)介質(zhì)的溫度、壓力曲線窯內(nèi)介質(zhì)的溫度、壓力應(yīng)在熱平衡測定開始后進行�？梢愿�蹤窯車逐點測定，也可以在整個縱向長度上均勻選擇測點同時測定。以長度為橫坐標(biāo)，以溫度、壓力為縱坐標(biāo)繪制曲線。
8熱平衡計算方法
8．1熱量收入
8．1．1內(nèi)燃料的燃燒反應(yīng)熱
Qn＝Q[g]nDW.
m[g]n……………（1）式中：Qn--------每萬塊磚內(nèi)摻燃料的燃燒反應(yīng)熱，kJ；
Q[g]DW--內(nèi)燃料干燥基低位發(fā)熱量，kJ／kg；
m[g]n------每萬塊磚內(nèi)燃料（干燥基）摻配量，kg。
8．1．2外燃料的燃燒反應(yīng)熱。
Qw=Q[y]wdw.
m[y]w......................(2)式中：Qw---------------每萬塊磚所消耗外燃料的燃燒反應(yīng)熱，kJ；
Q[y]wdw-------外燃料應(yīng)用基低位發(fā)熱量，kJ／kg；
m[y]w----------每萬塊磚的外燃料（應(yīng)用基）消耗量，kg。
8．1．3外燃料帶入的顯熱
Qwx=0.01m[y]w.[(100--W[y]w)
+4.18W[y]w].(tw-t0)....(3)式中：Qwx--每萬塊磚所消耗外燃料帶ty的顯熱，kj；
W[y]w---外燃料應(yīng)用基含水蘋，％；
Cw--外燃料的比熱，kJ／（kg·℃），見附錄H（參考件）；
tw--外燃料的平均溫度，℃；
t0-環(huán)境溫度，℃。
8．1．4磚坯帶入的顯熱
Qp=[(0.01.mp(100-Wp)-m[g]n)].Cp1+0.0418mp.Wp+m[g].Cn].(tp-to).................(4)式中：Qp--每萬塊磚坯帶入的顯熱，kJ；
mp--每萬塊磚坯的質(zhì)量，kg；
tp--------磚坯的平均溫度，℃；
Cp1------磚坯內(nèi)原料的比熱，kJ／（kg.℃），按下式計算：
cp1=0.807+313.6×10[-6]tp..............（5）
Cn----內(nèi)燃料的比熱，kJ／（kg·℃），見附錄H（參考件）。
8．1．5窯車帶入的顯熱
Qcr=(1/b)[mj.cj(tjr-t0)+013∑mf.cf(tfr-t0)]......(6)式中：Qcr-------相應(yīng)于每萬塊磚窯車帶入的顯熱，kJ；
B----以一萬塊普通磚為計量單位的每輛窯車裝載量；
mj------一輛窯車中屬材料的質(zhì)量，kg；
Cj----窯車金屬材料的比熱，kJ／（kg·℃），見附錄H（參考件）；
tjr------窯車入窯時金屬材料的溫度，℃；
mf-----一輛車中非金屬耐火襯料的質(zhì)量，kg；
Cf-------窯車非金屬耐火襯料的比熱，見附錄H（參考件）；
tfr------窯車入窯時非金屬耐火襯料的溫度，℃。
8．1．6總收入熱量
Qzs＝Qz＋Qw＋Qwx＋Qp＋Qcr…………………………（7）式中：
Qzs-----燒成每萬塊磚總收入熱量，kJ。
8．2熱量支出
8．2．1蒸發(fā)磚坯水分消耗的汽化潛熱
Qqh=0.01r.mp.Wp……………………………（8）式中：Qqh---蒸發(fā)每萬塊磚坯水分消耗的汽化潛熱，kJ。
r--水在入窯磚坯平均溫度下的汽化潛熱，kJ／kg。
8．2．2磚坯焙燒反應(yīng)放熱磚坯在高溫焙燒時的反應(yīng)熱以量熱儀實測結(jié)果為準(zhǔn)，在條件不具備時可按下式計算：
Qxy=20.91mp1.Al2O3·······（
9）或
Qxy=20.91（[100mp(100-Wp)-m[g]n）.A12O3..........(10)式中：Qxy-----每萬塊磚的焙燒反應(yīng)熱，kJ；
mp1-----每萬塊磚坯中粘土質(zhì)原料的質(zhì)量，kg；
Al2O3----磚坯原料中氧化鋁的含量，％。
8．2．3輸出熱風(fēng)的顯熱
Qrfc=0.01A(Vrf[100-φrf(H2O)].c"grf+Vrf.φrf(H2O).c"(H2O)].(trf-t0)...(11)式中：Qrfc---相應(yīng)于每萬塊磚輸出熱風(fēng)的顯熱，kJ；
A------以萬塊普通磚為計量單位的窯的小時產(chǎn)量；
Vrf--輸出熱風(fēng)的流量，m[3]*/h；注：m[3]*為標(biāo)準(zhǔn)立方米。φrf(H2O)---熱風(fēng)中水蒸氣的容積百分?jǐn)?shù)，％；φ(H2O)----水蒸氣的平均容積比熱，kJ／（m[3]*.℃)；見附錄H（參考件）；
trf------熱風(fēng)的平均溫度，℃；
C"grf----干熱風(fēng)的平均容積比熱，kJ／（m[3]*.℃），按下式計算：
C"grf＝0.01[φgrf(CO2).C"(CO2)+C"(CO)+φgrf(N2).C"(N2).φgrf(O2).C"(C2)]........(12)式中:φgrf(CO2)、φgrf(CO)、φgrf(N2)、φgrf(O2)分別為干熱風(fēng)中二氧化碳、一氧化碳、氮、氧容積百分?jǐn)?shù)，％；
C"(CO2)、C"(CO)、C"(N2)、C"(O2)分別為二氧化碳、一氧化碳、氮、氧的平均容積比熱，kJ／（m[3]*·℃），見附錄H（參?考件）。
8．2．4煙氣出窯熱損失。
Qy＝0.01A(Vy[100-φy(H2O)].C"gy+Vy.φy(H2O).C"(H2O)).(ty-t0)……(13)式中：Qy---相應(yīng)于每萬塊磚排出煙氣的顯熱，kJ：
Vy---出窯煙氣的流量，m[3]*/h；
C"gy---干煙氣的平均容積比熱，kJ/m[3]*℃），計算方法參照8．2．3；φy(H2O)---煙氣中水蒸氣的容積百分?jǐn)?shù)，％；
ty---煙氣的平均溫度，℃。注：m[3]*為標(biāo)準(zhǔn)立方米。
8．2．5磚出窯熱損失
Qz=mz.cz.(tz-t0)······（
l4）式中：Qz--每萬塊磚帶出窯外的顯熱，kJ；
mz--每萬塊磚的質(zhì)量，kg：
tz--磚出窯時的平均溫度，℃；
Cz---磚的比熱，kJ／（kg·℃），按下式計算：
Cz=0.807+313.6×10[-6]tz…………(15)
8．2．6窯車出窯熱損失。
Qcc＝[mj.cj.(tjc-t0)+∑mf.cf.(tfc-t0)]/B．．．．．(16)式中：Oc，一一相應(yīng)于每萬塊磚窯車帶出的顯熱，kJ；?式中：Qcc------相應(yīng)于每萬塊磚窯車帶出的顯熱，KJ；
tjc------窯車出窯時金屬材料的溫度，℃；
tfc------窯車出窯時非金屬耐火襯料的溫度，℃。
8．2．7固體不完全燃燒熱損失
Qgb=338.71（mbz.chz＋mz.cz）·······（
17）式中：Qgb-----相應(yīng)于每萬塊磚的固體不完全燃燒熱損失，kJ；
mhz-----生產(chǎn)一萬塊磚產(chǎn)生的灰渣量，kg；
chz-----灰渣含碳率，％；
Cz------磚內(nèi)殘余含碳率，％。
8．2．8氣體不完全燃燒熱損失
Qqb=1.26{{Vy[100-φy(H2O)].φgy(CO)+Vrf[100-φrf(H2O)].φgrf(CO)}}/A......(18)式中：Qqb----相應(yīng)于每萬塊磚的氣體不完全燃燒熱損失，kJ：φgy(CO)----干煙氣中一氧化碳的容積百分?jǐn)?shù)，％；φgrf(CO)----干熱風(fēng)中一氧化碳的容積百分?jǐn)?shù)，％。
8．2．9窯體表面１）散熱損失注：1）包括窯墻、窯頂和體系內(nèi)風(fēng)道的外露表面以及需要測定車底散熱時窯車的底平面。
8．2．9．1窯體表面綜合傳熱系數(shù)αbi=k(tbi-tki)[0.25]+{20.41ε[0.00000001(tbi+273)[4]-0.00000001(tki+273)[4]]}/(tbi-tki).......(19)式中：αbi---第i次測得的窯體表面綜合傳熱系數(shù)，kJ／（m[2]·h·℃）；
k－－－－－決定于散熱面位置的對流傳熱系數(shù)。側(cè)向散熱面取9．20，水平向上的散熱面取11．71，水平向下的散熱面取6．27：
tbi－－－－第i次測得的窯體表面溫度，℃；
tki--------第i次測得的與測點相對應(yīng)的空間溫度，℃；ε－－－－窯體表面黑度，見附錄H（參考件）。若車底采取強制通風(fēng)時，車底表面的αbi，按下式計算：αbi=5.3+3.6Wd+{20.41ε[0.00000001(tbi+273)[4]-0.00000001(tki+273)[4]]}/(tbi-tki)..........(20)式中：Wd---車下采取強制通風(fēng)時的風(fēng)速，m／s。
8．2．9．2窯體表面平均散熱流量
qbsi={αbi1(tbi1-tki1).Fb1+αbi2(tbi2-tki2).Fb2+......+αbin(tbin-tkin).Fbn}/(Fb1+Fb2+.....+Fbn)......(21)或qbsi=(qbil.Fb1+qbi2.Fb2+.....qbin.Fbn)/(Fb1+fb2+....+Fbn)................(22)式中：qbsi-------第i次測得的全窯表面平均散熱流量，KJ／（m[2]·h）；
abi1、abi2....abin-----分別表示第i次測得的各個測點的窯體表面綜合傳熱系數(shù)，kJ／（m[2]·h·℃）；
tbi1、tbi2........tbin------分別表示第i次測得的各個測點的窯體表面溫度，℃；
tki1、tki2......tkin-----分別表示第i次測得的與各個測點相對應(yīng)的空間溫度，℃；
Fb1、Fb2.....Fbn-------分別表示各個測點所在矩形面的面積，m[2]；
qbi1、qbi2......qbin-----分別表示第i次用熱流計測得的各個測點的熱流值，KJ／（m[2]·h）。
8．2．9．3窯體表面散熱損失
Qbs＝Fb/(A.n)∑qjsi…………………………………(23)式中：Qbs-----相應(yīng)于每萬塊磚的窯體表面散熱損失，kJ；
n-----測定次數(shù)；
Fjs---窯體總表面積，m[2]。
8．2．10送排風(fēng)機散熱損失
Qjs=Fjs/(A.n)∑qjsi...............(24)式中：Qjs---相應(yīng)于每萬塊磚的風(fēng)機散熱損失，kj；
qjsi----第i次測得的風(fēng)機表面平均散熱流量，KJ／（m[2]·h）；
Fjs-----風(fēng)機散熱面積，m[2]。
8．2．11其他熱損失
Qt＝Qzs-(Qqh+Qxy+Qrfc+Qy+Qz+Qcc+Qgb+Qbs+Qjs)…………(25)式中：Qt-----燒成每萬塊磚的其他熱損失，kJ。
8．2．12總支出熱量
Qzz＝Qqh+Qxy+Qrfc+Qy+Qz+Qcc+Qgb+Qbs+Qjs+Qt…………(26)式中：Qzz----燒成每萬塊磚總支出熱量，kJ。
9熱效率計算方法。本標(biāo)準(zhǔn)熱效率的計算只限于由隧道窯單個設(shè)備構(gòu)成的體系，需要向干燥室供熱的隧道窯，還需按照
GB6054同時對干燥室進行測定，然后按照J(rèn)c429計算出有關(guān)參數(shù)，才能對不同窯的熱工性能進行比較。
9．1供給熱量
Qgg＝Qn＋Qw…………………………（27）式中：Qgg--------燒成一萬塊磚供給隧道窯的熱量，kJ。入窯磚坯和外燃燒若用外熱源從基準(zhǔn)溫度加熱到入窯溫度時，供給熱量應(yīng)加上磚坯和外燃料的顯熱。
9．2有效熱量
Qyx＝Qps＋Qxy…………………………………………(28)式中：Qyx------燒成一萬塊磚消耗的有效熱量，kJ；
Qps----排除每萬塊磚坯內(nèi)水分消耗的顯、潛熱，kJ，按下式計算：
Qps=0.01mpWp.[r+cps.(ty-tp)]..................(29)式中：Cps----按磚坯溫度和煙氣溫度的平均值確定的水蒸氣質(zhì)量比熱，kJ／（kg．℃）。
9．3熱效率η＝Qyx/Qgg×100……………………………………(30)式中：η------熱效率，％。
10熱平銜、熱效率計算結(jié)果總表（見下表）熱平衡、熱效率計算結(jié)果總表序號熱量收入熱量支出項目數(shù)值百分?jǐn)?shù)項目數(shù)值百分?jǐn)?shù)
10[4]KJ
10[4]KCal％
10[4]KJ
10[4]KJkcal％
1內(nèi)燃料的燃燒反應(yīng)熱Qn蒸發(fā)磚坯水分消耗的汽化潛熱Qqh
2外燃料的燃燒反應(yīng)熱QW磚坯焙燒反應(yīng)熱Qxy
3外燃料帶入的顯熱Qwx輸出熱風(fēng)的顯熱Qrfc
4磚坯帶入的顯熱Qp煙氣出窯熱損失Qy
5窯車帶入的顯熱
Qcr磚出窯熱損失Qz
6窯車出窯熱損失Qcc
7固體不完全燃燒熱損失Qgb
8氣體不完全燃燒熱損失Qqb
9窯體表面散熱損失Qbs
10風(fēng)機散熱損失Qjs
11其它熱損失Qt
12合計
100合計
100有效熱量Qyx，10[4]KJ(10[4]Kcal)
()熱效率η，％注：上述各項收支熱量以一萬塊普通磚的質(zhì)量為計算基數(shù)。
附加說明：本標(biāo)準(zhǔn)由國家建筑材料工業(yè)局西安磚瓦研究所提出并歸口。本標(biāo)準(zhǔn)由國家建筑材料工業(yè)局磚瓦研究所負(fù)責(zé)起草。本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人韜毅。