燃油輥道窯經(jīng)油改氣后，由于受到原有設(shè)備的限制，燒成成本偏高。經(jīng)過(guò)對(duì)該輥道窯分析，發(fā)現(xiàn)窯內(nèi)擋火墻位置、數(shù)量以及燃燒器的設(shè)置（排布）不盡合理。

　�。�、窯內(nèi)擋火墻的改造

    　　原擋火墻多達(dá)數(shù)十道，造成燃燒產(chǎn)物難以排出，燒成帶壓力太大，輥棒上下溫差過(guò)大，致使產(chǎn)品上翹。為解決此問(wèn)題，加大了窯頭排煙風(fēng)機(jī)的排出量，能耗指標(biāo)達(dá)2.38MJ/kg瓷；之后對(duì)窯爐擋火墻位置及尺寸進(jìn)行了改造（見(jiàn)圖２），預(yù)熱帶增加了燒嘴，窯頭排風(fēng)機(jī)開(kāi)至改造前的一半，產(chǎn)品生產(chǎn)正常，能耗指標(biāo)降至2.17MJ/kg瓷。

    　　由此可以看出，擋火墻位置及尺寸的不合理，窯頭排煙風(fēng)機(jī)排煙量的增加，增大了熱耗。通常燃燒產(chǎn)物必須與排煙量相匹配，且有足夠的燃?xì)饬恐�燃風(fēng)量才能保證其燒成制度及壓力制度正常；如果排煙量過(guò)大，將會(huì)影響窯爐燒成帶和預(yù)熱帶的壓力制度，甚至?xí)�影響有效燒成帶的長(zhǎng)度及燒成制度，使能耗增加。

　�。�、安裝亞高速燒嘴

    　　此輥道窯原來(lái)安裝的是渦流燒嘴，在生產(chǎn)過(guò)程中其火焰長(zhǎng)度、燒嘴調(diào)節(jié)比均受到限制，預(yù)熱帶燒嘴經(jīng)常發(fā)生熄火現(xiàn)象，在水平方向，產(chǎn)品釉面色差、磚坯尺寸誤差問(wèn)題普遍存在。改造后全部換成了亞高速燒嘴，并在此基礎(chǔ)上增設(shè)了４對(duì)燒嘴，過(guò)去存在的問(wèn)題均得到了明顯的改善，改造后的燒嘴燃燒在整個(gè)窯內(nèi)空間進(jìn)行，為空間燃燒，形成透明火焰，燃燒產(chǎn)物的流動(dòng)速度加快，混合均勻，加熱效果非常好。另外，安裝亞高速燒嘴后，輥道窯燒成帶和預(yù)熱帶可以相對(duì)比較靈活地分段控制窯壓，不致造成熱氣外溢和冷空氣吸入，有利于熱工控制和操作；同時(shí)，燃?xì)夤芫W(wǎng)壓力的變化和窯外溫度對(duì)燃燒的影響也不敏感。預(yù)熱帶采用熱負(fù)荷比較低的燒嘴，由于亞高速燒嘴調(diào)節(jié)幅度比較大，可以減少燃?xì)饬亢椭�燃風(fēng)量，保持燃?xì)馀c空氣的適宜配比，維持燃?xì)獾暮侠砣紵�，保持火焰具有一定的剛性且不漂浮，這樣，整條輥道窯熱效率都得以提高，能耗成本大大降低。

　�。场⒄{(diào)整空氣系數(shù)

    　　對(duì)于輥道窯來(lái)說(shuō)，在進(jìn)磚量一定和條件下，窯溫Ｔ受天燃?xì)饬髁縧n、空氣流量lg以及空氣系數(shù)α等的影響，空氣系數(shù)α＝1.05～1.10。該窯爐所配套的助燃風(fēng)機(jī)為9～19.5，6A，11kw，調(diào)整前風(fēng)機(jī)處于全開(kāi)啟狀態(tài)，粗略估算其空氣過(guò)剩系數(shù)在1.8以上，后對(duì)此風(fēng)面逐步進(jìn)行調(diào)整，同時(shí)對(duì)窯頭排煙風(fēng)機(jī)的排煙量進(jìn)行調(diào)整。當(dāng)助燃風(fēng)機(jī)閥門調(diào)至原開(kāi)啟量的一半，排煙風(fēng)機(jī)調(diào)至原開(kāi)啟量的五分之二時(shí)，能耗指標(biāo)降到大約1.96MJ/kg瓷，此時(shí)輥道窯窯壓達(dá)到最佳狀態(tài)，窯頭冷空氣吸入量也降到最小，在排煙引入干燥器后能得到進(jìn)一步利用。由此可見(jiàn)，通過(guò)調(diào)整空氣系數(shù)，在提高燃燒溫度，降低氮氧化物的同時(shí)，排煙量大大減少，熱能的浪費(fèi)也大大減少，進(jìn)一步提高了節(jié)能效果。

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